Просмотр кода страницы МД.137-13 Ошибки, опечатки, разночтения в нормативных документах и ПО


[[МД.137-13 Методические рекомендации к СП 7.13130.2013|МД.137-13]] Расчетное определение основных параметров противодымной вентиляции зданий: Методические рекомендации. М., ВНИИПО (Методические рекомендации к [[СП 7.13130.2013 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Требования пожарной безопасности|СП 7.13130.2013]], 2013 г.)

{| class="wikitable sortable"
!№ пункта
!Содержание пункта
!Описание ошибки, опечатки и пр.
!Комментарий
|-
|Формула (9)
|<math>G_k = 0,36 \Bigl( Q_f W \Bigr)^{1/3} \Bigl(z + 0,25H \Bigr)</math>
|Опечатка в формуле. Должно быть:
<math>G_k = 0,36 \Bigl( Q_f W^2 \Bigr)^{1/3} \Bigl(z + 0,25H \Bigr)</math>
|
|-
|Формула (73)
|
|Размерности величин ''k'' и ''d<sub>e0i</sub>'' должны быть одинаковые: либо обе величины принимаем в м, либо в мм
|
|-
|Формула (76)
|Величина ΔG<sub>a</sub> определяется согласно зависимостям по п.1 прил. 3 настоящих рекомендаций.
Изменение температуры газа в конечном сечении промежуточного участка канала определяется зависимостью


<math>T'_{sm0} = \frac{ c_{psm0} G_{sm0} T_{sm0} + \Delta G_{da} T_{r} - q_l l}{ c'_{psm0} G'_{sm0} }</math>   (76)

где q<sub>l</sub> - потери тепла на единицу длины канала, Вт/м; l - суммарная длина промежуточного участка вытяжного канала, м.
|Должно быть:
"Величина ΔG<sub>da</sub> определяется ..."


<math>T'_{sm0} = \frac{ c_{psm0} G_{sm0} T_{sm0} + c_{pr} \Delta G_{da} T_{r} - q_l l}{ c'_{psm0} G'_{sm0} }</math>   (76)

"канала, кВт/м"
|
|-
|Формула (78)
|<math>k_l =\Biggl( \frac{1}{\alpha_1 d_{e1}} + \frac{1}{\lambda_1} \ln \frac{d_{e2}}{d_{e1}} + \frac{1}{2\lambda_2} \ln \frac{d_{e3}}{d_{e2}} + \frac{1}{\alpha_2 d_{e2}} \Biggr)^{-1}

</math>
|Ошибки и опечатки в формуле. Согласно [10] списка литературы должно быть:
<math>k_l =\Biggl( \frac{1}{\alpha_1 d_{e1}} + \frac{1}{2\lambda_1} \ln \frac{d_{e2}}{d_{e1}} + \frac{1}{2\lambda_2} \ln \frac{d_{e3}}{d_{e2}} + \frac{1}{\alpha_2 d_{e3}} \Biggr)^{-1}

</math>
|
|-
|Формула (81)
|<math>\xi_R = \left ( \frac{1+1,77d}{R} \right )</math>
|Согласно [10] списка литературы должно быть:
<math>\xi_R = \left ( 1+1,77\frac{d}{R} \right )</math>
|
|-
|Формула (87)
|<math>T_{sm2} =\frac{c_{psm1} G_{sm1} T_{sm1} + T_a (\Delta G_{da1} + \Delta G_{dpa1}) - q_{l1}(l_{1} - h_{1}) }{c_{psm2} G_{sm2}}</math>
|Ошибки и опечатки в формуле. Должно быть:
<math>T_{sm2} =\frac{c_{psm1} G_{sm1} T_{sm1} + T_a c_{pa} (\Delta G_{da1} + \Delta G_{dpa1}) - q_{l1}(l_{d1} - h_{d1}) }{c_{psm2} G_{sm2}}</math>
|
|-
|Приложение 1 

(пункт 3)
|
|При расчете V<sub>0</sub> величину <math>\sum m_iQ_{Hi}^p =Q_{Hcp}^p</math> (согласно п.4 Приложения 1) необходимо принимать с размерностью кДж/кг
|
|-
|Приложение 3

(пункт 2)
|
|Величину сопротивления дымогазопроницанию клапанов необходимо принимать по данным завода-изготовителя, но не менее нормируемых. Согласно действующим требованиям (п. 7.5 СП 7.13130.2013 "Отопление, вентиляция и кондиционирование. Требования пожарной безопасности (с Изменениями N 1, 2)") минимальная допустимая величина сопротивления дымогазопроницанию для клапанов различного конструктивного исполнения не должна быть менее 2,4x10<sup>3</sup> м<sup>3</sup>/кг.
У некоторых производителей указанные значения меньше, чем представленные в таблице пункта 2 методических рекомендаций. При применении клапанов с меньшей величиной сопротивления дымогазопроницанию утечки/подсосы через такой клапан будут больше.
Расчет величины сопротивления дымогазопроницанию в зависимости от температуры может быть осуществлен по формуле:
<math>S_t = \frac{1,2*S_{20}}{\rho_t}</math>
где
S<sub>20</sub> - сопротивление дымогазопроницанию клапана при температуре 20 град (по каталогу), м<sup>3</sup>/кг;
<math>\rho_t</math> - плотность среды при температуре t, кг/м<sup>3</sup>
|
|}