СП 230.1325800.2015

СВОД ПРАВИЛ

КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ ЗДАНИЙ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ НЕОДНОРОДНОСТЕЙ

Construction enclosing of buildings characteristics of thermal conductive of inclusions

ОКС 91.120.01

Дата введения 2015-04-30

Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - Научно-исследовательский институт строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 8 апреля 2015 г. N 261/пр и введен в действие с 30 апреля 2015 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему своду правил, а также тексты изменений и поправок размещаются в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Министерства по строительству и жилищно-коммунальному хозяйству Российской Федерации в сети Интернет

ВНЕСЕНЫ: Изменение N 1, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 27 сентября 2018 г. N 626/пр c 28.03.2019; Изменение N 2, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 12 декабря 2022 г. N 1049/пр c 13.01.2023

Изменения N 1, 2 внесены изготовителем базы данных по тексту М.: Стандартинформ, 2019; М.: ФГБУ "РСТ", 2023

Введение

Настоящий свод правил разработан в развитие раздела 5 и приложения К СП 50.13330 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий", с целью повышения уровня проектирования тепловой защиты зданий, упрощения и упорядочивания работы специалистов, проектирующих тепловой контур здания. Основную часть свода правил составляют таблицы с расчетными характеристиками различных узлов конструкций, позволяющие частично или полностью исключить расчеты температурных полей в процессе проектирования или экспертной оценки конструкций.

Метод расчета приведенного сопротивления теплопередаче и табличные данные разработаны НИИСФ РААСН: канд. техн. наук В.В.Козлов (ответственный исполнитель), д-р техн. наук В.Г.Гагарин.

ОАО "ЦНИИПромзданий": заместитель генерального директора канд. техн. наук С.М.Гликин, руководитель отдела канд. техн. наук A.M.Воронин. Представлены варианты конструктивных решений узлов многослойных конструкций стен, получивших широкое применение в практике строительства.

Изменение N 1 к настоящему своду правил выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (канд. техн. наук В.В.Козлов - ответственный исполнитель, д-р техн. наук В.Г.Гагарин).

Изменение N 2 к настоящему своду правил выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (канд. техн. наук В.В.Козлов - ответственный исполнитель, д-р техн. наук В.Г.Гагарин, канд. техн. наук К.С.Андрейцева).

(Измененная редакция, Изм. N 2).

1 Область применения

Настоящий свод правил распространяется на расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагментов ограждающих конструкций зданий, удельных потерь теплоты через теплозащитные элементы и коэффициента теплотехнической однородности, для строящихся или реконструируемых жилых, общественных, производственных, сельскохозяйственных и складских зданий, в которых необходимо поддерживать определенный температурно-влажностный режим.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:

ГОСТ 30494-2011 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

ГОСТ 33740-2016 Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Термины и определения

СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменениями N 1, N 2)

СП 131.13330.2020 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология"

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов (сводов правил и/или классификаторов) в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячно издаваемого информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт (документ), на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта (документа) с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт (документ), на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта (документа) с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт (документ), на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт (документ) отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил можно проверить в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов.

(Измененная редакция, Изм. N 1, 2).

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины по СП 50.13330, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 теплозащитный элемент: Отдельный участок конструкции, деталь (в основном прорезающая утеплитель), стык между различными конструкциями, влияющий на потери теплоты через конструкцию.

3.2 удельный геометрический показатель теплозащитного элемента: Средняя площадь, протяженность или количество теплозащитных элементов данного вида, приходящееся на 1 м ограждающей конструкции.

3.3 целевое сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции , м·°С/Вт: Приведенное сопротивление теплопередаче, выбранное в качестве цели при проектировании конструкции.

3.4 максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции; : Локальный максимум отношения перепада температуры между внутренним воздухом и внутренней поверхностью ограждающей конструкции к перепаду температуры между внутренним воздухом и наружным воздухом; определяется для каждого узла в отдельности.

(Введен дополнительно, Изм. N 2).

4 Общие положения

4.1 В соответствии с настоящим сводом правил выполняют и оформляют: расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций и их фрагментов, расчет коэффициента теплотехнической однородности и расчет удельных потерь теплоты через теплозащитные элементы.

4.2 Условия эксплуатации ограждающих конструкций для выбора теплотехнических показателей материалов принимают по СП 50.13330.

Внутренние и наружные температуры принимаются либо по проектному заданию, либо внутренняя температура - по ГОСТ 30494, наружная температура - по СП 131.13330.

4.3 Требования к приведенному сопротивлению теплопередаче и минимальной температуре внутренней поверхности ограждающих конструкций здания принимают по СП 50.13330.

5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции

5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции

5.1 Расчет основан на представлении фрагмента теплозащитной оболочки здания в виде набора независимых элементов, каждый из которых влияет на тепловые потери через фрагмент (далее - теплозащитных элементов).

В качестве теплозащитных элементов используют отдельные участки конструкции, детали (как правило, прорезающие утеплитель), стыки между различными конструкциями. Одна и та же конструкция может быть разбита на элементы различными способами. В приложении А приведены типовые разбивки на теплозащитные элементы основных видов стен.

При разбивке на элементы необходимо соблюдать следующие правила:

- совокупность выделенных элементов должна быть достаточной для составления рассматриваемой конструкции, т.е. содержать все узлы конструкции;

- при составлении конструкции элементы не пересекаются;

- элементы влияют на тепловые потери через конструкцию.

5.2 Расчет удельных потерь теплоты через элементы ограждающей конструкции должен содержать следующие части:

- схему или чертеж, позволяющие установить состав и устройство узла содержащего элемент;

- температурное поле узла;

- принятые в расчете температурного поля температуры наружного и внутреннего воздуха, а также геометрические размеры узла, включенного в расчетную область;

- минимальную температуру внутренней поверхности конструкции и поток теплоты через узел, полученные в результате расчетов;

- удельные потери теплоты через элемент, посчитанные по формулам (Е.8), (Е.9) или (Е.11), (Е.12) СП 50.13330.


5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания , м·°С/Вт, следует определять по формуле (5.1). Оформлять расчет приведенного сопротивления теплопередаче следует в соответствии с Е.6 СП 50.13330 0542S10-16863 , (5.1) где , - геометрические характеристики элементов, определяемые для конкретного проекта, описание и правила нахождения приведены в разделе 6; , - удельные потери теплоты через элементы, описание и правила нахождения приведены в разделе 6; - осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м·°С/Вт; - коэффициент теплопередачи однородной -й части фрагмента теплозащитной оболочки здания (удельные потери теплоты через плоский элемент -го вида), Вт/(м·°С) , (5.2) - площадь плоского элемента конструкции -го вида, приходящаяся на 1 м фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции, м/м , (5.3) где - площадь -й части фрагмента, м; 5.4 Осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания определяют по формуле 0542S10-16863 , (5.4) где - условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента теплозащитной оболочки здания -го вида, м·°С/Вт, которое определяют экспериментально или расчетом по формуле 0542S10-16863 , (5.5) где , - коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхности ограждающей конструкции соответственно, Вт/(м·°С), принимают по таблицам 4 и 6 СП 50.13330; - термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, м·°С/Вт, определяемое для невентилируемых воздушных прослоек по таблице 1, для материальных слоев по формуле , (5.6) - толщина слоя, м; - теплопроводность материала слоя, Вт/(м·°С), принимаемая по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных ее оценивают по приложению Т СП 50.13330. 5.5 Коэффициент теплотехнической однородности, , вспомогательная величина, характеризующая эффективность утепления конструкции, определяют по формуле . (5.7) Таблица 1
	Толщина воздушной прослойки, м	Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, м·°С/Вт
		горизонтальной при потоке тепла снизу вверх и вертикальной		горизонтальной при потоке тепла сверху вниз
		при температуре воздуха в прослойке
		положительной	отрицательной	положительной	отрицательной
	0,01	0,13	0,15	0,14	0,15
	0,02	0,14	0,15	0,15	0,19
	0,03	0,14	0,16	0,16	0,21
	0,05	0,14	0,17	0,17	0,22
	0,1	0,15	0,18	0,18	0,23
	0,15	0,15	0,18	0,19	0,24
	0,2-0,3	0,15	0,19	0,19	0,24
	Примечание - При оклейке одной или обеих поверхностей воздушной прослойки алюминиевой фольгой термическое сопротивление следует увеличивать не менее чем в 2 раза. При этом термическое сопротивление прослойки не должно превышать: 0,4 м·°С/Вт - для воздушной прослойки толщиной 0,02 м; 0,45 м·°С/Вт - для воздушной прослойки толщиной 0,03 м; 0,5 м·°С/Вт - для воздушной прослойки толщиной 0,05 м.
[СП 50.13330 приложение Е, пункты Е1, Е.2, таблица Е.1 и приложение Т таблица Т.1]

6 Расчет удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающей конструкции

6.1 Удельные потери теплоты, обусловленные каждым элементом, находят сравнением потока теплоты через узел, содержащий элемент, и через тот же узел, но без исследуемого элемента.

Как правило, узел без исследуемого элемента - это однородная конструкция (плоский элемент). На практике не редки случаи, когда узел без исследуемого элемента состоит из нескольких элементов и необязательно плоских. В этом случае, при расчете приведенного сопротивления теплопередаче важно соблюдать следующее правило: элементы конструкции, составлявшие базу при расчете удельных потерь теплоты, должны присутствовать в исследуемой конструкции и их удельные тепловые потери должны быть в полной мере учтены.


6.2 Удельные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность определяют по результатам расчета двухмерного температурного поля узла конструкций при температуре внутреннего воздуха и температуре наружного воздуха , (6.1) где - дополнительные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность -го вида, приходящиеся на 1 пог.м, Вт/м, определяемые по формуле 0542S10-16863 , (6.2) где - потери теплоты через расчетную область с линейной теплотехнической неоднородностью -го вида, приходящиеся на 1 пог.м стыка, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт/м; , - потери теплоты через участки однородных частей фрагмента, вошедшие в расчетную область при расчете температурного поля области с линейной теплотехнической неоднородностью -го вида, Вт/м, определяемые по формулам: 0542S10-16863 ; 0542S10-16863 , (6.3) где , - площади однородных частей конструкции, вошедшие в расчетную область при расчете температурного поля, м. При этом значение равно площади расчетной области при расчете температурного поля. - удельные линейные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность -го вида, Вт/(м·°С). 6.3 Удельная геометрическая характеристика линейного теплозащитного элемента, , м/м, есть отношение суммарной протяженности -го элемента в исследуемой конструкции, , м, к общей площади конструкции , м. 6.4 Удельные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность -го вида определяют по результатам расчета трехмерного температурного поля участка конструкции, содержащего точечную теплотехническую неоднородность, по формуле , (6.4) где - дополнительные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность -го вида, Вт, определяемые по формуле , (6.5) где - потери теплоты через узел, содержащий точечную теплотехническую неоднородность -го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт; - потери теплоты через тот же узел, не содержащий точечную теплотехническую неоднородность -го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт. 6.5 Удельная геометрическая характеристика точечного теплозащитного элемента, , 1/м, есть отношение суммарного количества -х элементов в исследуемой конструкции, , м, к общей площади конструкции , м. 6.6 Результатом расчета температурного поля узла конструкции является распределение температур в сечении узла, в том числе по внутренней и наружной поверхностям. Поток теплоты через внутреннюю поверхность узла определяют по формуле 0542S10-16863 . (6.6) Поток теплоты через наружную поверхность узла определяют по формуле 0542S10-16863 , (6.7) где , - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха соответственно, °С; , - осредненные по площади температуры внутренней и наружной поверхностей узла ограждающей конструкции соответственно, °С; , - коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей узла конструкции соответственно, Вт/(м·°С); , - площади внутренней и наружной поверхностей узла ограждающей конструкции, м. [СП 50.13330 приложение Е пункты Е.3, Е.4]

6.7 Методика определения минимальной температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции

Настоящая методика применима только для ограждающих конструкций, не содержащих источников тепла и не подверженных движению воздуха через них.

На исследуемой конструкции выделяют все теплотехнические неоднородности (см. приложение А). Для каждой теплотехнической неоднородности по таблицам максимальных относительных перепадов температуры на внутренней поверхности узлов, приведенным в приложении Г, находят соответствующие конструкции значения максимального относительного перепада температуры.

Минимальную температуру на внутренней поверхности каждого узла, °C, рассчитывают по формуле

0542S10-16863

, (6.8)

где - максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности узла.

Наименьшая из полученных минимальных температур на внутренней поверхности узла - это минимальная температура на внутренней поверхности ограждающей конструкции.

(Введен дополнительно, Изм. N 2).

7 Алгоритм расчета приведенного сопротивления теплопередаче

Рассматривают два основных случая расчета приведенного сопротивления теплопередаче:

а) расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции;

б) подбор элементов проектируемой конструкции, для достижения целевого сопротивления теплопередаче.

7.1 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции проводят в нижеприведенной последовательности:

1 Выбирают типовую разбивку на элементы, которую корректируют с учетом особенностей ограждающей конструкции (для стен типовую разбивку следует принимать по приложению А).

2 Для каждого элемента находят удельный геометрический показатель.

3 Для каждого элемента находят удельные потери теплоты по расчетам температурных полей либо по справочным материалам.

_______________

Справочными материалами могут служить таблицы приложения Г, данные технических свидетельств или альбомов типовых чертежей, другие официальные результаты расчетов.

4 Составляют таблицу Е.2 по приложению Е СП 50.13330.

5 Рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (5.1).

7.2 В связи с встречающейся взаимозависимостью теплозащитных элементов, когда изменение свойств одного элемента может вести к изменению свойств другого, подбор элементов конструкции для достижения целевого сопротивления теплопередаче в общем случае проводят итерациями.

Подбор элементов проектируемой ограждающей конструкции, для достижения целевого сопротивления теплопередаче, проводят в нижеприведенной последовательности:

1 Определяют целевое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции здания. Оно должно быть не ниже требуемого СП 50.13330.

2 Выбирают вид ограждающей конструкции.

3 Выбирают типовую разбивку на элементы, которую корректируют с учетом особенностей ограждающей конструкции (для стен типовую разбивку следует принимать по приложению А).

4 Для каждого элемента находят удельный геометрический показатель.

5 Для каждого элемента определяют источник получения характеристик: расчет температурного поля или справочные материалы (см. сноску к 7.1).

6 Для плоских элементов выбирают толщину утеплителя. Для этого целевое сопротивление теплопередаче конструкции умножают на 1,5 и подбирают конструкцию со значением .

Примечание - В случае, если про конструкцию известно, что она отличается высокой однородностью, можно значение коэффициента 1,5 заменить на значение 1,3. Наоборот, если про конструкцию известно, что она отличается низкой однородностью можно значение коэффициента 1,5 заменить на значение 1,8.

7 Для выбранной толщины утеплителя определяют удельные потери теплоты всех элементов ограждающей конструкции.

8 По таблице Е.2 приложения Е СП 50.13330 и формуле (5.1) проводят расчет приведенного сопротивления теплопередаче.

9 По результатам расчета проводят оценку достижения целевого сопротивления теплопередаче и, при необходимости, корректируют конструктивное решение ограждающей конструкции. Корректировка может заключаться, как в изменении толщины или типа утеплителя, так и в замене наиболее значимых теплозащитных элементов.

Примечание - Как правило, целевое сопротивление может считаться достигнутым, если полученное расчетом приведенное сопротивление теплопередаче не меньше целевого сопротивления теплопередаче и отличается от него не более чем:

на 10% - для 3,5 м·°С/Вт,

на 7% - для 3,55 м·°С/Вт,

на 5% - для 5 м·°С/Вт.

10 В случае изменения характеристик некоторых элементов ограждающей конструкции (особенно толщины утеплителя) оценивают необходимость корректировки теплозащитных характеристик остальных элементов. При необходимости пересчитывают характеристики элементов.

11 Проводят окончательный расчет приведенного сопротивления теплопередаче. Для этого заполняют таблицу Е.2 приложения Е СП 50.13330 и применяют формулу (5.1).

Приложение А. Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых ограждающих конструкций, покрытий и чердачных перекрытий

Приложение А

Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых ограждающих конструкций, покрытий и чердачных перекрытий*

________________

* Измененная редакция, Изм. N 1.

А.1 (Исключен, Изм. N 1).

А.2 К наиболее распространенным можно отнести стеновые конструкции следующих видов:

- железобетонные трехслойные панели;

- кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных камней;

- трехслойные стены е эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки;

- системы фасадные теплоизоляционные, композиционные с наружными штукатурными слоями (далее - СФТК) по ГОСТ 33740;

- системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой;

- тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели);

- стены с внутренним утеплителем.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

А.3 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче начинают с разделения ограждающей конструкции на теплозащитные элементы.

Для каждого из перечисленных видов стеновых конструкций формируют типовой набор элементов, руководствуясь А.3.1-А.3.6. Если таблицы с удельными потерями теплоты элемента есть в приложении Г, то приводят ссылку на соответствующую таблицу.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

А.3.1 Железобетонные трехслойные панели

1) гибкие связи или шпонки;

2) стыки панелей;

3) сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой;

4) стыки с оконными блоками;

5) примыкание к цокольному ограждению;

6) углы;

7) стыки с другими видами стеновых конструкций.

Примечание - Железобетонные панели имеют свои конструктивные особенности для каждого завода-изготовителя. Полноценно обобщить их свойства пока не представляется возможным, поэтому удельные теплозащитные характеристики должны рассчитывать параллельно с разработкой панелей и включать в документацию на панель.

А.3.2 Кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных камней

1) швы кладки, включая армирование (таблицы Г.1-Г.3);

2) сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.5-Г.10);

3) стыки с оконными блоками (таблицы Г.29-Г.31);

4) примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.39);

5) углы (таблица Г.27);

6) стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

Примечание - Расчетный коэффициент теплопроводности материала обычно приводится для кладки с учетом швов. В этом случае учитывать среди теплозащитных элементов швы кладки не следует. Однако, в связи с широким распространением большой номенклатуры камней разной природы, разнообразием кладочных растворов и способов армирования все чаще приводятся характеристики камня. В этом случае следует учитывать швы кладки.

А.3.3 Трехслойные стены с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки

1) армирование или связи, проходящие через утеплитель;

2) крепеж утеплителя (при крепеже тарельчатыми анкерами (таблица Г.4);

3) сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.11-Г.16);

4) стыки с оконными блоками (таблицы Г.32-Г.33);

5) примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);

6) углы (таблица Г.28);

7) стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

А.3.4 Системы фасадные теплоизоляционные, композиционные с наружными штукатурными слоями

1) крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2) сопряжение с балконной плитой (таблицы Г.17-Г.21);

3) стыки с оконными блоками (таблицы Г.33-Г.35);

4) примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);

5) углы (таблица Г.28);

6) стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

А.3.5 Системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой

1) крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2) кронштейны (включая крепление к несущему основанию);

3) металлические противопожарные рассечки;

4) сопряжение с балконной плитой (таблицы Г.17-Г.21);

5) стыки с оконными блоками;

6) примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);

7) углы (таблица Г.28);

8) стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

Примечание - Большое значение для расчета приведенного сопротивления теплопередаче стен с облицовкой на относе имеют характеристики кронштейнов. Кронштейны часто уникальны для производителя фасадной системы и их характеристики пока не обобщены. Удельные потери теплоты через кронштейны должны определяться на стадии разработки фасадной системы и включать в документацию на фасадную систему, например, в технические свидетельства.

А.3.6 Тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)

1) армирование или связи, проходящие через утеплитель;

2) крепеж утеплителя или панели в целом (таблица Г.4 в случае тарельчатого анкера);

3) сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.22-Г.23);

4) стыки с оконными блоками (таблицы Г.36-Г.37);

5) примыкание к цокольному ограждению;

6) стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

А.3.7 Стены с внутренним утеплением

1) крепеж утеплителя (таблица Г.4 в случае тарельчатого анкера);

2) сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.24-Г.26);

3) стыки с оконными блоками (таблица Г.38);

4) стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).

Все типовые разбивки стен сведены в таблицу А.1. В таблице каждый столбец соответствует конкретному виду ограждающей конструкции, а строка определенному теплозащитному элементу. Если данный теплозащитный элемент присутствует в конструкции, в ячейке на месте пересечения стоит знак "+". Если для данного элемента в приложении Г есть значения удельных потерь теплоты, под знаком приводят номера таблиц, в которых они представлены.

Таблица А.1 - Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых конструкций


Наименование теплозащитного элемента	Железо- бетонные трехслой- ные панели	Кладки	Трехслойные стены с эффекти- вным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки	СФТК	Системы наружной теплоизо- ляции с вентили- руемой воздушной прослойкой	Тонкостен- ные панели (в том числе сэндвич- панели)	Стены с внутренним утеплением
Гибкие связи или шпонки	+		+
Тарельчатый анкер			+ Г.4	+ Г.4	+ Г.4	+ Г.4	+ Г.4
Кронштейны					+
Швы кладок		+ Г.1-Г.3
Сопряжение с перекрытиями и балконами	+	+ Г.5-Г.10	+ Г.11-Г.16	+ Г.17-Г.21	+ Г.17-Г.21	+ Г.22-Г.23	+ Г.24-Г.26
Стыки панелей	+					+
Стыки с оконными блоками	+	+ Г.29-Г.31	+ Г.32-Г.33	+ Г.33-Г.35	+	+ Г.36-Г.37	+ Г.38
Примыкание к цокольному ограждению	+	+ Г.39	+ Г.40	+ Г.40	+ Г.40	+
Металлические противо- пожарные рассечки			+		+
Углы	+	+ Г.27	+ Г.28	+ Г.28	+ Г.28

А.4 Не все из перечисленных элементов имеют одинаковое значение. В общественных зданиях могут отсутствовать балконы и лоджии, а значит стыки с балконными плитами. Примыкания к фундаменту оказывают большое влияние только для малоэтажного строительства.

Наиболее распространенными элементами являются примыкания оконных блоков.

Наибольшие удельные потери теплоты имеют стыки с плитами перекрытий и балконными плитами, зоны примыкания колон к ограждающим конструкциям.

При разбивке ограждающих конструкций на элементы сопряжение стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.41-Г.52) рассматривают как теплозащитный элемент совмещенного кровельного покрытия.

А.5 К наиболее распространенным можно отнести покрытия и чердачные перекрытия следующих видов:

- совмещенные кровельные покрытия;

- утепленные скатные кровли;

- чердачные перекрытия холодных чердаков.

А.6 Для каждого из перечисленных видов покрытий и чердачных перекрытий формируют типовой набор элементов, руководствуясь А.6.1-А.6.3. Если таблицы с удельными потерями теплоты элемента есть в приложении Г, то приводят ссылку на соответствующую таблицу.

А.6.1 Совмещенные кровельные покрытия:

1) крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2) сопряжение стены с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.81-Г.92);

3) примыкание кровли к фонарю (таблицы Г.93, Г.94);

4) деформационный шов (таблица Г.95);

5) узел установки аэратора (таблица Г.96);

6) пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.97);

7) пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.98);

8) прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие (таблицы Г.99-Г.102).

А.6.2 Утепленные скатные кровли:

1) узел прохождения стропил через утеплитель (таблица Г.103);

2) сопряжение стены и скатной кровли;

3) примыкание кровли к фонарю;

4) конек (таблица Г.104);

5) ендова (таблица Г.104);

6) прохождение труб и колонн через скатную кровлю.

А.6.3 Чердачные перекрытия холодных чердаков:

1) элементы крепления утеплителя (таблица Г.4);

2) сопряжение стены и чердачного перекрытия;

3) прохождение внутренних стен через утеплитель чердачного перекрытия;

4) прохождение колонн через утеплитель чердачного перекрытия;

5) пропуск электрического кабеля через чердачное перекрытие;

6) пропуск пучка труб через чердачное перекрытие.

Все типовые разбивки сведены в таблицу А.2. В таблице каждая графа соответствует конкретному виду ограждающей конструкции, а строка - определенному теплозащитному элементу. Если данный теплозащитный элемент присутствует в конструкции, в ячейке на месте пересечения стоит знак "+". Если для данного элемента в приложении Г есть значения удельных потерь теплоты, под знаком приводят номера таблиц, в которых они представлены.

Таблица А.2 - Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов покрытий и чердачных перекрытий


Наименование теплозащитного элемента	Совмещенные кровельные покрытия	Утепленные скатные кровли	Чердачные перекрытия холодных чердаков
Тарельчатый анкер	+		+
	Г.4		Г.4
Прохождение стропил		+ Г.104
Сопряжение со стеной	+ Г.81-Г.92	+	+
Узел установки фонаря	+ Г.93, Г.94	+
Деформационный шов	+ Г.95
Узел установки аэратора	+ Г.96
Пропуск электрического кабеля	+	+	+
	Г.97	Г.97	Г.97
Пропуск пучка труб	+	+	+
	Г.98	Г.98	Г.98
Прохождение колонны	+ Г.99-Г.102	+	+
Прохождение внутренней стены			+
Конек		+ Г.104	+
Ендова		+ Г.104	+

А.5, А.6 (Введены дополнительно, Изм. N 1).

Приложение Б. Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены жилого дома

Приложение Б

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены жилого дома

_______________

В приложениях Б и В приведены примеры расчетов с использованием удельных потерь теплоты по таблицам приложения Г. Пример расчета с использованием температурных полей приведен в приложении Н СП 50.13330.

Б.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена с СФТК. Фасадную систему монтируют на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняют из блоков ячеистого бетона толщиной 250 мм. Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 120 мм. Штукатурный слой и утеплитель крепят к основанию тарельчатыми анкерами со стальным распорным элементом, доходящим до штукатурного слоя. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Плиты балконов и лоджий перфорируют по длине в отношении 1/1 - утепленные пустоты/бетонные перемычки. Толщина оконной рамы 70 мм, рама выдвинута в плоскость утеплителя на 100 мм.

Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Б.1

Таблица Б.1


Материал слоя	, мм	, Вт/(м·°С)
Внутренняя штукатурка	20	0,93
Кладка из блоков ячеистого бетона	250	0,2
Минераловатные плиты	120	0,04
Наружная штукатурка	6	-

Б.2 Перечисление элементов составляющих стеновую конструкцию

По приложению А для СФТК характерны следующие элементы:

- крепеж утеплителя (тарельчатый анкер);

- сопряжение с балконными плитами;

- стыки с оконными блоками;

- примыкание к цокольному ограждению;

- сопряжение с покрытием;

- стык с другими видами стеновых конструкций.

Плоский элемент - стена по глади.

Среди перечисленных элементов некоторые отсутствуют в стенах рассматриваемого здания или оказывают несущественное влияние. Примыкание к цокольному ограждению утеплено таким образом, что дополнительные тепловые потери не возникают. Здание включает восемь выпуклых углов и четыре вогнутых. В соответствии с таблицей Г.27 удельные потери теплоты углов практически полностью компенсируются. Суммарно на 1 м высоты здания приходятся удельные потери теплоты по углам равные 0,044 Вт/(м·°С). Так как удельный геометрический показатель углов мал (примерно 0,014 м/м), влияние углов далее не принимают во внимание. Стыки с другими видами стеновых конструкций отсутствуют. Оставшиеся элементы подробно описаны ниже:

плоский элемент 1 - кладка из блоков ячеистого бетона, утепленная снаружи слоем минераловатных плит, с облицовкой тонким слоем штукатурки;

линейный элемент 1 - стык балконной плиты со стеной;

линейный элемент 2 - примыкание оконного блока к стене;

точечный элемент 1 - тарельчатый анкер.

Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции один вид плоских, два вида линейных и один вид точечных элементов.

Б.3 Геометрические характеристики элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м. Фасад содержит следующие светопроемы: размером 2400x2200 мм (окно с балконной дверью) - 50 шт., 2400x1800 мм - 50 шт., 1200x1800 мм - 60 шт., 1200x1200 мм - 12 шт. Суммарная площадь светопроемов 597 м.

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет:

0542S10-16863

м.

Суммарная протяженность балконных плит на фасаде составляет 275 м. Удельная геометрическая характеристика равна:

м.

Общая длина оконных откосов определяется по экспликации оконных проемов и равна:

0542S10-16863

Длина откосов, приходящаяся на 1 м площади фрагмента, равна:

м.

Среднее число тарельчатых анкеров - 10 шт. на 1 м площади стены.

Б.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами

Для плоского элемента теплозащитные характеристики определяют по формулам (5.5), (5.2):

0542S10-16863

м·°С/Вт,

0542S10-16863

Вт/(м·°С).

Удельные потери теплоты линейного элемента 1 принимают по таблице Г.18. Так как толщина плиты перекрытия не соответствует приведенным в таблице значениям, находят интерполяцией.

Для рассматриваемого элемента 3,0 м·°С/Вт, 0,2 Вт/(м·°С). Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты:

толщина перекрытия 160 мм - 0,346 Вт/(м·°С);

толщина перекрытия 210 мм - 0,429 Вт/(м·°С).

Удельные потери теплоты теплозащитного элемента 0,412 Вт/(м·°С).

Удельные потери теплоты линейного элемента 2 принимают по таблице Г.34.

Для рассматриваемого элемента 3,0 м·°С/Вт, 0,2 Вт/(м·°С), 20 мм. Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты 0,092 Вт/(м·°С).

Для точечного элемента 1 удельные потери теплоты принимают по таблице Г.4.

Рассматриваемому элементу соответствует первая строка таблицы, удельные потери теплоты 0,006 Вт/°С.

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Б.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены

Данные расчетов сведены в таблицу Б.2 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица Б.2


Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель	Удельные потери теплоты, Вт/(м·°С)	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м·°С)	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент 1	1 м/м	0,226	0,226	57,2
Линейный элемент 1	0,128 м/м	0,412	0,053	13,4
Линейный элемент 2	0,606 м/м	0,092	0,056	14,2
Точечный элемент 1	10 1/м	0,006	0,06	15,2
Итого			0,395	100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

0542S10-16863

м·°С/Вт.

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7), равен:

.

Как видно из таблицы Б.2 потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой в приведенной конструкции, составляют 15%. Относительно низкая однородность стены связана с неоптимальным выбором узлов стыка балконной плиты со стеной, оконных откосов и тарельчатого анкера, на которые приходится 43% потерь теплоты через конструкцию.

Если задаться целью, повысить приведенное сопротивление теплопередаче стены за счет повышения ее теплотехнической однородности, то необходимо выбрать более эффективные решения узла стыка балконной плиты со стеной, оконного откоса или тарельчатого анкера.

Для улучшения теплозащитных характеристик стены перфорацию в узле стыка балконной плиты со стеной заменяют на закладные несущие теплоизоляционные элементы (НТЭ) типа, описанного в таблице Г.21. Также примыкание оконного блока к стене изменяется за счет сдвига оконного блока так, что он располагается сразу за утеплителем, характеристики узла принимают по таблице Г.33. Нахлест утеплителя остается равным 20 мм. Тарельчатый анкер заменяют на тарельчатый анкер с термоголовой более 70 мм, характеристики элемента принимают по таблице Г.4.

Данные расчетов сведены в таблицу Б.3 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица Б.3


Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель	Удельные потери теплоты, Вт/(м·°С)	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м·°С)	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент 1	1 м/м	0,226	0,226	81,6
Линейный элемент 1	0,129 м/м	0,164	0,021	7,6
Линейный элемент 2	0,61 м/м	0,033	0,02	7,2
Точечный элемент 1	10 1/м	0,001	0,01	3,6
Итого			0,277	100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

0542S10-16863

м·°С/Вт.

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7), равен:

.

Принятое выше изменение узлов конструкции позволило в два с половиной раза снизить дополнительные тепловые потери. Причем, в конечной конструкции на потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой, приходится лишь 3,6%.

Приложение В. Пример подбора теплозащитных элементов стены для достижения целевого сопротивления теплопередаче

Приложение В

Пример подбора теплозащитных элементов стены для достижения целевого сопротивления теплопередаче

В.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена - кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом.

Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице В.1:

Таблица В.1


Материал слоя	, мм	, Вт/(м·°С)
Внутренняя штукатурка	20	0,93
Кладка из блоков полистиролбетона	-	0,14
Кладка из облицовочного кирпича	120	0,64

Толщину кладки из блоков полистиролбетона определяют расчетом. Расчетная теплопроводность данной кладки взята по материалам производителя для принятых по конструктивным соображениям растворных швов и армирования.

Целевое сопротивление теплопередаче принято равным 2,5 (м·°С)/Вт, что потребовалось для выполнения требования к удельной характеристике расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию в разделе "Энергоэффективность".

В.2 Перечисление элементов составляющих ограждающую конструкцию

По приложению А для кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетона характерны следующие элементы:

- швы кладки, включая армированные;

- сопряжение с плитами перекрытий или балконными плитами;

- стыки с оконными блоками;

- примыкание к цокольному ограждению;

- сопряжение с покрытием;

- стык с другими видами стеновых конструкций.

Плоский элемент - стена по глади.

Среди перечисленных выше элементов некоторые отсутствуют в выбранной для расчетов конструкции. В этом случае швы кладки и армирование уже учтены в теплопроводности кладки. Балконные плиты отсутствуют, так как это общественное здание и по проекту балконы не предусмотрены. В узле примыкания стен к цокольному ограждению отсутствуют дополнительные теплопотери вследствие особенностей утепления узла. Стык с другими видами стен отсутствует. Остальные элементы описаны ниже:

плоский элемент - кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом;

линейный элемент 1 - стык стены с плитой перекрытия (плита перекрытия толщиной 200 мм перфорирована в соотношении пустоты/бетонные перемычки 3/1);

линейный элемент 2 - стык стены с оконным блоком (рама толщиной 80 мм, кирпичная кладка установлена с зубом 60 мм).

В.3 Геометрические характеристики элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м. Фасад содержит следующие светопроемы: 2400x2000 мм - 80 шт., 1200x2000 мм - 80 шт., 1200x1200 мм - 24 шт. Суммарная площадь светопроемов - 611 м.

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет:

0542S10-16863

м.

Суммарная протяженность торцов перекрытий на фасаде составляет 822 м. Удельная геометрическая характеристика равна

м.

Общую длину проекции оконного откоса определяют по экспликации оконных проемов:

0542S10-16863

м.

Длина проекции откосов, приходящаяся на 1 м площади фрагмента равна

м.

В.4 Удельные потери теплоты линейных элементов выбирают по приложению Г

Для плоского элемента подбирают толщину утеплителя (кладка из полистиролбетонных блоков), позволяющую получить условное сопротивление теплопередаче близкое к 1,5.

0542S10-16863

Толщина кладки из блоков полистиролбетона может изменяться только ступенчато с округлением в большую сторону. В настоящем случае ближайшая возможная толщина кладки 500 мм. Условное сопротивление теплопередаче стены с кладкой толщиной 500 мм составляет 3,94 м·°С/Вт.

В.5 Удельные потери теплоты через стык стены с плитой перекрытия не присутствуют в явном виде в таблицах приложения Г. Их находят интерполяцией по данным нескольких случаев, приведенных в таблице Г.7. Отличия заключаются в двух параметрах: теплопроводности кладки и толщине перекрытия. Для простоты и наглядности изложения интерполяцию проводят последовательно сначала по одному, а затем по второму параметру. Точки, между которыми проводят интерполяцию, сведены в таблицу В.2.

Таблица В.2


	0,1	0,18	0,14
160 мм	0,195	0,175	0,185
210 мм	0,247	0,221	0,234

По второму и третьему столбцу таблицы вычисляют значения четвертого столбца, соответствующие теплопроводности кладки, применяемой в проекте.

Интерполяцией значений из четвертого столбца находят искомые удельные тепловые потери стыка стены и плиты перекрытия, для толщины перекрытия 200 мм

0,224 Вт/(м·°С).

Удельные потери теплоты стыка стены с оконным блоком также находят интерполяцией, но по одному параметру - теплопроводности кладки. Значения удельных потерь теплоты берут из таблицы Г.30.

0,068 Вт/(м·°С).

В.6 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены

Результаты расчетов сведены в таблицу В.3 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица В.3


Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель, м/м	Удельные потери теплоты, Вт/(м·°С)	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м·°С)	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент	1	0,254	0,254	66,3
Линейный элемент 1	0,386	0,224	0,0865	22,6
Линейный элемент 2	0,625	0,068	0,0425	11,1
Итого			0,383	100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

0542S10-16863

м·°С/Вт.

Целевое сопротивление теплопередаче достигнуто с небольшим превышением целевой установки - доработка конструкции не требуется.

Приложение Г. Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающих конструкций

Приложение Г

Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающих конструкций

В настоящем приложении собраны обработанные данные расчетов температурных полей ряда типовых решений узлов стыка различных ограждающих конструкций или распространенных теплопроводных включений.

Во всех таблицах представлены удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), или , Вт/°С. Конкретный вид уточняется перед таблицей.

Как правило, плоские элементы представляют собой участки конструкции, характеристики которых рассчитывают по формулам (5.2), (5.5), (5.6).

Характеристики элементов, не вошедших в таблицы, должны быть известны производителю и поставщику изделий, удельные потери теплоты должны быть включены в технические свидетельства на продукцию или альбомы типовых узлов.

Расчет температурного поля конкретного узла обладает большей точностью, и результаты такого расчета предпочтительны по сравнению со справочными материалами.

Материал приложения упорядочен по типу узлов. В рамках каждого подраздела приведены характеристики одного и того же узла для различного выбора стен, с вариацией основных, влияющих на тепловые потери, параметров.

В приложении представлены следующие группы узлов:

- швы кладки из блоков особо легкого и ячеистого бетона (таблицы Г.1-Г.3);

- тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой (таблица Г.4);

- сопряжения плит перекрытия со стенами (таблицы Г.5-Г.26);

- углы стен (таблицы Г.27 и Г.28);

- примыкания оконных блоков к стене (таблицы Г.29-Г.38);

- примыкание стен к фундаменту (таблицы Г.39 и Г.40);

- различные виды связей в трехслойных железобетонных панелях (таблицы Г.41-Г.46);

- наружные каркасно-обшивные стены (таблицы Г.47-Г.68);

- навесные фасадные системы (НФС) (таблицы Г.69-Г.80);

- сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.81-Г.92);

- узлы кровли (таблицы Г.93-Г.104).

Каждый узел сопровождается описанием, перечислением основных, влияющих на тепловые потери, параметров и основных особенностей.

В случаях, когда характеристики узла зависят от величины утепления, в качестве варьируемого параметра выбирают термическое сопротивление утеплителя. Таким образом, при наличии в конструкции двух и более подряд идущих слоев утеплителя (с близкими теплопроводностями) можно применять значения, приведенные в таблицах приложения Г, используя суммарное термическое сопротивление слоев утеплителя. Это относится к фасадным утеплителям двойной плотности, послойному утеплению минераловатными плитами и пенополистиролом в фасадах и на кровлях, к внутреннему утеплению в несколько слоев с воздушной прослойкой.

Охватить точными расчетами все возможные варианты решений одного и того же узла не представляется возможным в силу разнообразия климатических районов и финансовых возможностей. В связи с этим при составлении укрупненных таблиц с расчетными характеристиками приходится выбирать между наиболее широким охватом и большей точностью результатов.

В настоящем приложении принят умеренный компромисс между точностью и охватом вариантов. При использовании таблиц значения большинства характеристик конструкций попадают в промежутки между значениями, приведенными в таблице, и их находят интерполяцией. Ряд мелких деталей конструкций неизбежно не совпадают, что несущественно для целей настоящего свода правил. При дальнейшей реализации на стройке конструкция претерпит ряд искажений. Все эти факторы не позволяют рассчитывать на высокую точность применения, поэтому повышать точность в ущерб охвату узлов нецелесообразно.

Для компенсации погрешности расчетов в приводимые ниже данные внесен небольшой (несколько процентов) коэффициент запаса. Коэффициент запаса внесен не в конечный результат, а во входные данные для расчета температурных полей, из неопределенности которых в первую очередь и появлялась погрешность расчетов. В связи с этим коэффициент запаса неодинаков для различных узлов конструкции.

________________

Описанный подход к коэффициенту запаса позволяет добиться того, что приведенные ниже значения удельных потерь теплоты воспроизводят закономерности их зависимости от различных факторов. В связи с этим таблицы могут использоваться для научно-исследовательских целей, показывая направление для поиска наиболее существенных параметров, влияющих на тепловые потери, и возможности по совершенствованию узлов. Исключением являются узлы с удельными потерями теплоты, близкими к нулю [менее 0,02 Вт/(м·°С)], так как относительная погрешность для них сильно нарастает.

Приведенные ниже таблицы предназначены для помощи проектировщикам при расчете приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Также приведенные таблицы могут быть использованы экспертами для оценки предоставляемых данных.

Г.1 Швы кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов

Данный тип узлов следует учитывать для всех кладок, в которых кладка выполняет теплозащитные функции. Ниже приведены таблицы значений удельных потерь теплоты для кладочных швов в кладках из легкого, особо легкого и ячеистого бетонов. Табличные значения пригодны для любых однородных камней соответствующей теплопроводности. Для многопустотных или щелевых камней значения, приведенные в таблицах, не применимы из-за отличающегося характера теплопереноса.

Кладочные швы не промерзают.

Удельный геометрический показатель этого элемента весьма значителен и на практике колеблется в пределах от 2 до 10 м/м. Поэтому, несмотря на малые значения удельных потерь теплоты, элемент обязателен для учета.

В случае армирования шва металлической сеткой или связями, проходящими сквозь кладку, при использовании таблиц Г.1-Г.3 следует принимать эквивалентный коэффициент теплопроводности шва, определяемый по формуле

0542S10-16863

, (Г.1)

где - теплопроводность материала связи, Вт/(м·°С);

- теплопроводность раствора, Вт/(м·°С);

- средняя площадь сечения связей, приходящихся на 1 пог.м сечения шва (учитываются только связи, перпендикулярные к плоскости стены), м/м;

- толщина растворного шва, м.

В случае искривления (удлинения) шва за счет перевязки кладки или иных мероприятий значения удельных потерь теплоты принимают по таблицам Г.1-Г.3 с заменой толщины кладки на эффективную длину шва.

На рисунке Г.1 показана схема узла расположения растворного шва.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки , мм;

- теплопроводность камня , Вт/(м·°С);

- толщина растворного шва , мм;

- теплопроводность раствора , Вт/(м·°С).

0542S10-16863

Рисунок Г.1 - Схема узла прохождения растворного шва

Удельные потери теплоты в таблицах Г.1-Г.3 могут использоваться для расчета приведенного сопротивления теплопередаче стен, состоящих из кладки, оштукатуренной с обеих сторон, и из кладки с облицовкой кирпичом.

Таблица Г.1 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для шва кладки. =2 мм


	=0,2	=0,7	=2,0	=0,2	=0,7	=2,0
	=200 мм			=300 мм
=0,08	0,001	0,006	0,017	0,001	0,004	0,012
=0,15	0	0,005	0,014	0	0,004	0,01
=0,3	0	0,003	0,011	0	0,002	0,008
	=400 мм			=600 мм
=0,08	0,001	0,003	0,01	0,001	0,002	0,007
=0,15	0	0,002	0,008	0	0,002	0,006
=0,3	0	0,002	0,007	0	0,001	0,005

Таблица Г.2 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для шва кладки. =8 мм


	=0,2	=0,7	=2,0	=0,2	=0,7	=2,0
	=200 мм			=300 мм
=0,08	0,004	0,02	0,057	0,003	0,015	0,041
=0,15	0,002	0,015	0,048	0,001	0,012	0,037
=0,3	-0,002	0,008	0,037	-0,001	0,007	0,03
	=400 мм			=600 мм
=0,08	0,003	0,012	0,034	0,002	0,008	0,024
=0,15	0,001	0,01	0,031	0,001	0,007	0,022
=0,3	-0,001	0,006	0,026	-0,001	0,005	0,019

Таблица Г.3 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для шва кладки. =20 мм


	=0,2	=0,7	=2,0	=0,2	=0,7	=2,0
	=200 мм			=300 мм
=0,08	0,011	0,048	0,117	0,008	0,035	0,091
=0,15	0,004	0,039	0,105	0,003	0,03	0,083
=0,3	-0,005	0,024	0,081	-0,004	0,019	0,067
	=400 мм			=600 мм
=0,08	0,006	0,029	0,076	0,004	0,02	0,054
=0,15	0,002	0,025	0,07	0,001	0,017	0,051
=0,3	-0,003	0,017	0,059	-0,002	0,013	0,045

Примечание - Как видно из таблиц Г.1-Г.3, для всех вариантов кладки, кроме кладки на теплом клее, влияние швов очень существенно и при развитом армировании может стать определяющим в данной конструкции.

Г.2 Тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой

Данный тип узлов следует учитывать для СФТК и систем наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой.

Удельный геометрический показатель данного элемента весьма велик и на практике колеблется в пределах от 5 до 12 шт./м. Поэтому даже при малых значениях удельных потерь теплоты тарельчатый анкер обязателен для учета.

На рисунке Г.2 приведена схема узла, принятого для расчета.

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

- расстояние от края стального распорного элемента до тарелки дюбеля , мм.

Значения удельных потерь теплоты, приведенные в таблице Г.4, применимы для тарельчатого анкера с металлическим распорным элементом диаметром не более 5 мм.

0542S10-16863

Рисунок Г.2 - Схема тарельчатого анкера

Таблица Г.4 - Удельные потери теплоты , Вт/°С, для тарельчатого анкера


	, Вт/°С
2 мм	0,006
2<6 мм	0,005
6<11 мм	0,004
11<16 мм	0,003
16<24 мм	0,0025
24<40 мм	0,002
40<70 мм	0,0015
70 мм<	0,001

Г.3 Сопряжение плит перекрытия со стеной

Выбранный тип узлов следует учитывать при расчете приведенного сопротивления теплопередаче, только если плита перекрытия или связанные с ней несущие элементы пересекают утеплитель. В этом случае данный тип узлов является наиболее мощным "мостиком холода" для подавляющего большинства ограждающих конструкции.

Для снижения тепловых потерь через стыки плиты перекрытия перфорируют, применяют закладные несущие теплоизоляционные элементы (НТЭ) или проводят иные теплозащитные мероприятия. Для эффективности теплозащитных мероприятий важно, чтобы перфорация, НТЭ или их аналог по расположению совпадали с расположением слоя наиболее эффективного утеплителя в стене. В противном случае происходит огибание тепловым потоком перфорации, НТЭ или аналога по материалам стены.

В современных стеновых конструкциях узлы без перфорации плиты перекрытия, НТЭ или иных мероприятий по тепловой защите недопустимы к применению. Значения удельных потерь теплоты для таких узлов включены в таблицы.

Для сопряжений с плитой перекрытия минимальные температуры на внутренней поверхности стены зависят в первую очередь от толщины стены и наличия перфорации, НТЭ или иных теплозащитных мероприятий. Промерзание узлов данного вида практически не происходит, за исключением трех случаев:

а) отсутствует перфорация плиты перекрытия или НТЭ;

б) общая толщина стены менее 300 мм;

в) расположение перфорации, НТЭ или аналога не совпадает со слоем утеплителя в конструкции стены.

В вышеперечисленных случаях промерзание может происходить, хотя и редко. В связи с этим необходимо проводить отдельную проверку перечисленных узлов.

В настоящем разделе предполагается, что плита перекрытия перфорируется в соответствии со схемой, приведенной на рисунке Г.3. Важными параметрами, характеризующими перфорацию, являются: отношение длины термовкладышей к расстоянию между ними , в соответствии с обозначениями на рисунке Г.3, и толщина перфорируемого слоя или термовкладыша . Далее отношение длины термовкладышей к расстоянию между ними приведено в безразмерном виде. Например, перфорация 3/1 обозначает, что =3/1.

0542S10-16863

Рисунок Г.3 - Схема перфорации плиты перекрытия

Рассмотрены также варианты применения закладных изделий заводского изготовления, схемы которых приведены на рисунках в таблицах Г.10, Г.15, Г.16, Г.21.

Удельный геометрический показатель сопряжения плиты перекрытия со стеной на практике колеблется в пределах от 0 до 0,6 м/м. Для предварительной оценки эффективности различных решений узла далее будет использоваться наиболее распространенная удельная протяженность 0,4 м/м для кладок и трехслойных стен и 0,12 м/м для вентилируемых и штукатурных фасадов.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки , мм;

- теплопроводность камня , Вт/(м·°С);

- перфорация плиты перекрытия или НТЭ;

- эффективная толщина плиты перекрытия , мм.

Толщина перфорации 160 мм.

Таблица Г.5 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации


0542S10-16863	=160 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,567	0,508	0,431
	=300	0,488	0,442	0,381
	=500	0,376	0,350	0,304

	=210 мм
	=200	0,700	0,627	0,535
	=300	0,608	0,552	0,477
	=500	0,474	0,442	0,385
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Среди приведенных в настоящей таблице вариантов узла половина промерзает в типовых условиях. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое целевое сопротивление теплопередаче 2,5 м·°С/Вт. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений .

Таблица Г.5а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации


0542S10-16863	160 мм
		0,1	0,18	0,32
	200	0,247	0,240	0,234
	300	0,190	0,185	0,181
	500	0,164	0,159	0,154
	210 мм
	200	0,269	0,261	0,254
	300	0,231	0,224	0,214
	500	0,169	0,164	0,159

Таблица Г.5а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.6 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,323	0,269	0,202
	=300	0,308	0,265	0,208
	=500	0,268	0,244	0,202

	=210 мм
	=200	0,408	0,342	0,258
	=300	0,39	0,335	0,267
	=500	0,341	0,31	0,258
Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. Опасность промерзания сохраняется только для стен с толщиной кладки 200 мм и теплопроводностью камня 0,1 Вт/(м·°С). 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,9 м·°С/Вт.

Таблица Г.6а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1


0542S10-16863	160 мм
		0,1	0,18	0,32
	200	0,180	0,178	0,124
	300	0,160	0,158	0,123
	500	0,124	0,123	0,124
	210 мм
	200	0,228	0,224	0,220
	300	0,176	0,173	0,172
	500	0,151	0,148	0,146

Таблица Г.6а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.7 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,188	0,138	0,077
	=300	0,198	0,158	0,111
	=500	0,195	0,175	0,14

	=210 мм
	=200	0,24	0,177	0,1
	=300	0,252	0,202	0,14
	=500	0,247	0,221	0,173
Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,5 раза и позволяет достигать минимально допустимых значений приведенного сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев. Опасность промерзания практически отсутствует. 2 Выбранный тин перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м·°С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,3 м·°С/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла может оказаться недостаточным. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через выбранный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или увеличении толщины перфорируемого слоя, или в переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например НТЭ. В таблицах Г.8-Г.10 приведены значения, позволяющие сравнивать эффективность различных изменений перфорации плиты перекрытия и применения НТЭ.

Таблица Г.7а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1


0542S10-16863	160 мм
		0,1	0,18	0,32
	200	0,203	0,200	0,094
	300	0,137	0,138	0,095
	500	0,094	0,095	0,108
	210 мм
	200	0,218	0,211	0,209
	300	0,148	0,148	0,150
	500	0,116	0,118	0,122

Таблица Г.7а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.8 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,133	0,085	0,029
	=300	0,152	0,115	0,069
	=500	0,164	0,146	0,113

	=210 мм
	=200	0,173	0,110	0,037
	=300	0,194	0,146	0,085
	=500	0,205	0,181	0,138
Примечания 1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,5 м·°С/Вт.

Таблица Г.8а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1


0542S10-16863	160 мм
		0,1	0,18	0,32
	200	0,203	0,199	0,088
	300	0,135	0,136	0,096
	500	0,088	0,096	0,104
	210 мм
	200	0,214	0,210	0,208
	300	0,144	0,145	0,148
	500	0,107	0,111	0,116

Таблица Г.8а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.9 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм


0542S10-16863	=160 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,169	0,119	0,058
	=300	0,171	0,131	0,081
	=500	0,174	0,154	0,117

	=210 мм
	=200	0,217	0,154	0,075
	=300	0,221	0,169	0,106
	=500	0,222	0,194	0,146
Примечания 1 Увеличение толщины перфорируемого слоя оказывается менее эффективным, чем повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,45 м·°С/Вт. 3 Как можно увидеть из характеристик вариантов стыка плиты перекрытия с другими видами стен, кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней наиболее благоприятна для увеличения толщины слоя перфорации. Для других видов стен такое изменение узла менее эффективно, ввиду того, что перфорация не полностью совпадает с плоскостью утеплителя. Даже в этих условиях увеличение толщины утеплителя проигрывает по эффективности усилению перфорации до соотношения 5/1.

Таблица Г.9а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм


0542S10-16863	160 мм
		0,1	0,18	0,32
	200	0,212	0,215	0,098
	300	0,148	0,138	0,101
	500	0,098	0,101	0,105
	210 мм
	200	0,246	0,240	0,235
	300	0,156	0,155	0,156
	500	0,109	0,111	0,115

Таблица Г.9а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию из арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться суммарной площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.10 значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм суммарной площади сечения арматуры.

Таблица Г.10 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,089	0,042	-0,01
	=300	0,123	0,091	0,047
	=500	0,15	0,136	0,108

	=210 мм
	=200	0,084	0,024	-0,04
	=300	0,127	0,086	0,028
	=500	0,164	0,146	0,108
Примечания 1 Применение НТЭ оказывается значительно эффективней, чем увеличение толщины перфорируемого слоя или повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,6 м·°С/Вт. 3 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.

Стена трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя , м·°С/Вт;

- теплопроводность основания , Вт/(м·°С);

- перфорация плиты перекрытия;

- эффективная толщина плиты перекрытия , мм.

Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации - 160 мм.

Таблица Г.11 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без перфорации


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,22	0,488	0,500	0,577
	=2,44	0,477	0,515	0,592
	=6,1	0,408	0,444	0,494

	=210 мм
	=1,22	0,606	0,617	0,698
	=2,44	0,594	0,633	0,719
	=6,1	0,512	0,552	0,610
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Благодаря толщине стены промерзание практически не наблюдается. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,7 м·°С/Вт. Однако, несмотря на техническую возможность выполнения такого узла, использовать его неэффективно и нецелесообразно. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений .

Таблица Г.11а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без перфорации


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,22	0,161	0,138	0,148
	2,44	0,154	0,130	0,123
	6,3	0,148	0,123	0,106
	210 мм
	1,22	0,181	0,158	0,142
	2,44	0,176	0,150	0,133
	6,1	0,169	0,144	0,126

Таблица Г.11а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.12 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,22	0,300	0,298	0,346
	=2,44	0,304	0,315	0,352
	=6,1	0,283	0,298	0,323

	=210 мм
	=1,22	0,379	0,373	0,421
	=2,44	0,385	0,396	0,435
	=6,1	0,360	0,377	0,406
Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах настоящей таблицы, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м·°С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,4 м·°С/Вт.

Таблица Г.12а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,22	0,130	0,110	0,112
	2,44	0,120	0,100	0,092
	6,1	0,112	0,092	0,078
	210 мм
	1,22	0,146	0,126	0,113
	2,44	0,137	0,116	0,101
	6,1	0,130	0,108	0,093

Таблица Г.12а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.13 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,22	0,188	0,179	0,208
	=2,44	0,196	0,196	0,215
	=6,1	0,198	0,202	0,215

	=210 мм
	=1,22	0,238	0,225	0,252
	=2,44	0,252	0,250	0,269
	=6,1	0,252	0,259	0,273
Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,6 м·°С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 4,0 м·°С/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла недостаточно. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через данный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например установке НТЭ.

Таблица Г.13а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,22	0,106	0,090	0,084
	2,44	0,094	0,078	0,069
	6,1	0,084	0,069	0,057
	210 мм
	1,22	0,111	0,100	0,090
	2,44	0,105	0,088	0,077
	6,1	0,095	0,079	0,067

Таблица Г.13а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.14 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,22	0,142	0,131	0,152
	=2,44	0,152	0,148	0,160
	=6,1	0,160	0,161	0,169

	=210 мм
	=1,22	0,179	0,163	0,181
	=2,44	0,194	0,188	0,202
	=6,1	0,204	0,206	0,215
Примечания 1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,0 м·°С/Вт.

Таблица Г.14а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,22	0,104	0,087	0,078
	2,44	0,089	0,074	0,064
	6,1	0,078	0,064	0,053
	210 мм
	1,22	0,109	0,095	0,086
	2,44	0,098	0,083	0,072
	6,1	0,088	0,074	0,062

Таблица Г.14а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.15 значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм суммарной площади сечения арматуры.

Таблица Г.15 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,22	0,126	0,081	0,063
	=2,44	0,115	0,098	0,094
	=6,1	0,131	0,133	0,137

	=210 мм
	=1,22	0,126	0,072	0,047
	=2,44	0,12	0,098	0,093
	=6,1	0,144	0,144	0,147
Примечания 1 Для данной конструкции наиболее эффективным оказывается применение НТЭ для стен с большим условным сопротивлением теплопередаче. 2 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,4 м·°С/Вт.

Таблица Г.16 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 3/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,22	0,086	0,038	0,016
	=2,44	0,076	0,055	0,049
	=6,1	0,095	0,092	0,097

	=210 мм
	=1,22	0,086	0,028	0,001
	=2,44	0,076	0,055	0,05
	=6,1	0,106	0,098	0,103
Примечания 1 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,8 м·°С/Вт. 2 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.

Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (СФТК или вентилируемый фасад)

При наружном утеплении выходы плиты перекрытия закрывают утеплителем, и они не являются "мостиками холода". Для выбранного вида стен следует учитывать только стыки с балконными плитами, так как в этих местах разрывается слой утеплителя.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя , м·°С/Вт;

- теплопроводность основания , Вт/(м·°С);

- перфорация плиты перекрытия или применение НТЭ;

- эффективная толщина плиты перекрытия , мм.

Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации - 160 мм.

Влияние узла стыка стены с наружным утеплением с балконной плитой намного меньше по сравнению с узлом стыка стены с плитой перекрытия для кладок и трехслойных конструкций. Это связано со значительно меньшей удельной длиной балконных плит. Влияние выбранного узла не является определяющим для конструкции.

Таблица Г.17 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Без перфорации


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,583	0,660	0,838
	=3,0	0,550	0,638	0,781
	=6,0	0,472	0,536	0,626

	=210 мм
	=1,5	0,704	0,777	0,958
	=3,0	0,669	0,758	0,915
	=6,0	0,580	0,650	0,751
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Промерзание возможно только для наиболее тонких и холодных стен. 2 В настоящей таблице приведен узел, который используется только в качестве базы интерполяции для расчета значений .

Таблица Г.17а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Без перфорации


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,176	0,161	0,166
	3,0	0,170	0,153	0,148
	6,0	0,166	0,148	0,134
	210 мм
	1,5	0,207	0,184	0,170
	3,0	0,201	0,176	0,160
	6,0	0,197	0,172	0,155

Таблица Г.17а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.18 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 1/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,400	0,413	0,477
	=3,0	0,346	0,371	0,419
	=6,0	0,311	0,338	0,374

	=210 мм
	=1,5	0,483	0,492	0,556
	=3,0	0,429	0,456	0,510
	=6,0	0,393	0,421	0,466
Примечание - Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,7 раза и практически исключает промерзание при температуре в помещениях 18°С и выше.

Таблица Г.18а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 1/1


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,131	0,113	0,114
	3,0	0,121	0,100	0,092
	6,0	0,114	0,092	0,076
	210 мм
	1,5	0,152	0,128	0,109
	3,0	0,142	0,116	0,095
	6,0	0,136	0,108	0,086

Таблица Г.18а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.19 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 3/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,279	0,265	0,285
	=3,0	0,225	0,227	0,244
	=6,0	0,209	0,219	0,237

	=210 мм
	=1,5	0,335	0,315	0,333
	=3,0	0,281	0,283	0,302
	=6,0	0,268	0,279	0,297
Примечание - Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза и позволяет достигать целевые значения сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев.

Таблица Г.19а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 3/1


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,106	0,094	0,087
	3,0	0,095	0,079	0,070
	6,0	0,087	0,070	0,056
	210 мм
	1,5	0,120	0,103	0,089
	3,0	0,109	0,089	0,073
	6,0	0,101	0,081	0,064

Таблица Г.19а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.20 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 5/1


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,227	0,202	0,210
	=3,0	0,173	0,171	0,179
	=6,0	0,168	0,171	0,183

	=210 мм
	=1,5	0,269	0,240	0,244
	=3,0	0,219	0,213	0,223
	=6,0	0,213	0,219	0,230
Примечание - Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче, однако вызывает сомнение техническая осуществимость балкона с достаточной несущей способностью при такой перфорации.

Таблица Г.20а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 5/1


0542S10-16863	160 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,108	0,092	0,086
	3,0	0,095	0,077	0,068
	6,0	0,086	0,068	0,053
	210 мм
	1,5	0,115	0,099	0,085
	3,0	0,103	0,085	0,069
	6,0	0,095	0,076	0,060

Таблица Г.20а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.21 значений на 1000 мм длины элемента приходится 536 мм суммарной площади сечения арматуры плюс 7000 мм суммарной площади сечения бетонных вставок.

Таблица Г.21 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. В данном случае НТЭ расположены непрерывно


0542S10-16863	=160 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,191	0,156	0,151
	=3,0	0,158	0,149	0,155
	=6,0	0,168	0,173	0,182

	=210 мм
	=1,5	0,192	0,147	0,134
	=3,0	0,166	0,152	0,156
	=6,0	0,182	0,184	0,193
Примечание - Применение НТЭ позволяет добиться тех же теплозащитных характеристик узла, что и перфорация (5/1), при условии выполнения конструктивных требований по несущей способности.

Стена - тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя , м·°С/Вт;

- наличие облицовки;

- перфорация плиты перекрытия;

- эффективная толщина плиты перекрытия , мм.

Во всех расчетах толщина перфорации 160 мм.

Для панелей без облицовки маловероятна установка панелей в плоскости перфорации, поэтому их следует навешивать, снаружи закрывая панелью торец плиты перекрытия. Значения удельных потерь теплоты для различных вариантов перфорации даны для места выхода балконной плиты.

В качестве стенок панелей выбраны гипсоволокнистые листы (ГВЛ) толщиной 10 мм.

Таблица Г.22 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена - тонкостенная панель. Без облицовки


0542S10-16863	=160 мм
		=2,0	=4,0	=7,0
	Без перфорации	0,975	0,802	0,623
	1/1	0,521	0,435	0,383
	3/1	0,302	0,256	0,248
	5/1	0,221	0,190	0,193

	=210 мм
	Без перфорации	1,179	0,985	0,777
	1/1	0,640	0,550	0,487
	3/1	0,371	0,329	0,316
	5/1	0,271	0,244	0,248
Примечания 1 Из настоящей таблицы видно, как сильно влияет перфорация на удельные тепловые потери через узел. В узлах без перфорации или с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению. 2 В связи с тонкостью стены узел стыка с балконной плитой создает существенные удельные тепловые потери даже при усиленной перфорации. Однако если панели навешивают снаружи и тепловые потери происходят только по балконным плитам, то относительно малые удельные протяженности узла приводят к пониженному влиянию на приведенное сопротивление теплопередаче стены. 3 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с балконной плитой является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.

Таблица Г.22а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена - тонкостенная панель. Без облицовки


0542S10-16863	160 мм
		2,0	4,0	7,0
	Без перфорации	0,273	0,273	0,201
	1/1	0,217	0,215	0,198
	3/1	0,201	0,198	0,197
	5/1	0,200	0,197	0,196
	210 мм
	Без перфорации	0,289	0,289	0,290
	1/1	0,230	0,229	0,228
	3/1	0,210	0,207	0,206
	5/1	0,208	0,206	0,205

Таблица Г.22а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.23 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена - тонкостенная панель. Облицовка из кирпича


0542S10-16863	=160 мм
		=2,0	=4,0	=7,0
	Без перфорации	0,779	0,675	0,548
	1/1	0,438	0,390	0,352
	3/1	0,258	0,238	0,233
	5/1	0,190	0,177	0,185

	=210 мм
	Без перфорации	0,935	0,823	0,677
	1/1	0,535	0,490	0,444
	3/1	0,319	0,302	0,296
	5/1	0,235	0,227	0,235
Примечания 1 Увеличение толщины стены за счет облицовки в полкирпича приводит к значительному снижению тепловых потерь и повышению минимальной температуры на внутренней поверхности стены. Несмотря на это, рекомендации для стены без облицовки кирпичом сохраняют свою актуальность. 2 Для узла без перфорации или узла с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению. 3 Облицовка кирпичом только в малоэтажном строительстве не будет опираться на перекрытие, что позволит сократить протяженность узла до протяженности балконных плит. В многоэтажном строительстве влияние стыка стены с плитой перекрытия на приведенное сопротивление теплопередаче становится определяющим наравне со связями в панелях. 4 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с плитой перекрытия является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.

Таблица Г.23а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена - тонкостенная панель. Облицовка из кирпича


0542S10-16863	160 мм
		2,0	4,0	7,0
	Без перфорации	0,225	0,228	0,171
	1/1	0,186	0,187	0,172
	3/1	0,171	0,172	0,174
	5/1	0,183	0,183	0,183
	210 мм
	Без перфорации	0,255	0,258	0,260
	1/1	0,210	0,211	0,212
	3/1	0,190	0,191	0,192
	5/1	0,192	0,192	0,192

Таблица Г.23а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Стена с внутренним утеплением

При внутреннем утеплении необходимо обеспечивать надежную пароизоляцию изнутри помещения. Конструктивное решение узла и толщину слоя теплоизоляционного материала необходимо выбирать исходя из условия отсутствия конденсата в местах сопряжения элементов строительной конструкции.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя , м·°С/Вт;

- теплопроводность основания , Вт/(м·°С);

- толщина основания , мм;

- перфорация плиты перекрытия;

- эффективная толщина плиты перекрытия , мм.

Во всех расчетах толщина перфорации 160 мм.

Особенность внутреннего утепления заключается в том, что "мостиками холода", аналогичными сопряжениям с плитами перекрытия, являются примыкания внутренних стен.

Таблица Г.24 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Без перфорации


0542S10-16863	=160 мм, =200 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,0	0,646	0,683	0,825
	=2,5	0,608	0,675	0,796

	=160 мм, =400 мм
	=1,0	0,450	0,481	0,656
	=2,5	0,438	0,517	0,692

	=210 мм, =200 мм
	=1,0	0,796	0,817	0,950
	=2,5	0,752	0,813	0,933

	=210 мм, =400 мм
	=1,0	0,565	0,579	0,748
	=2,5	0,548	0,621	0,804
Примечание - В таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений .

Таблица Г.24а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Без перфорации


0542S10-16863	160 мм, 200 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,0	0,247	0,280	0,328
	2,5	0,265	0,299	0,348
	160 мм, 400 мм
	1,0	0,178	0,193	0,253
	2,5	0,157	0,192	0,310
	210 мм, 200 мм
	1,0	0,268	0,297	0,341
	2,5	0,286	0,316	0,360
	210 мм, 400 мм
	1,0	0,174	0,205	0,205
	2,5	0,170	0,201	0,252

Таблица Г.24а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.25 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Перфорация 3/1


0542S10-16863	=160 мм, =200 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,0	0,227	0,206	0,233
	=2,5	0,227	0,242	0,273

	=160 мм, =400 мм
	=1,0	0,210	0,177	0,196
	=2,5	0,198	0,206	0,252

	=210 мм, =200 мм
	=1,0	0,283	0,252	0,273
	=2,5	0,288	0,300	0,331

	=210 мм, =400 мм
	=1,0	0,265	0,219	0,229
	=2,5	0,252	0,256	0,302

Таблица Г.25а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Перфорация 3/1


0542S10-16863	160 мм, 200 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,0	0,226	0,251	0,289
	2,5	0,243	0,268	0,304
	160 мм, 400 мм
	1,0	0,164	0,189	0,234
	2,5	0,163	0,188	0,227
	210 мм, 200 мм
	1,0	0,240	0,261	0,294
	2,5	0,254	0,276	0,308
	210 мм, 400 мм
	1,0	0,176	0,197	0,238
	2,5	0,172	0,194	0,229

Таблица Г.25а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Для внутреннего утепления стен часто применяют тонкий рулонный утеплитель, обклеенный фольгой, с созданием воздушной прослойки с внутренней стороны. В случае применения такого утеплителя совместно с обычным утеплением в таблицах Г.24 и Г.25 вместо термического сопротивления утеплителя следует использовать суммарное термическое сопротивление всех слоев утепления, включая воздушную прослойку.

, (Г.2)

где - термическое сопротивление слоя утеплителя, м·°С/Вт, по формуле (5.6);

- термическое сопротивление воздушной прослойки, м·°С/Вт, по таблице 1.

Также можно применять таблицу Г.26, специально рассчитанную для многослойного утепления с воздушной прослойкой, обклеенной по внутренней поверхности фольгой.

Таблица Г.26 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. Перфорация 3/1


0542S10-16863	=160 мм, =200 мм
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,227	0,216	0,245
	=3,0	0,225	0,244	0,278
	=160 мм, =400 мм
	=1,5	0,207	0,185	0,212
	=3,0	0,197	0,208	0,255

	=210 мм, =200 мм
	=1,5	0,284	0,265	0,289
	=3,0	0,289	0,302	0,335

	=210 мм, =400 мм
	=1,5	0,262	0,229	0,248
	=3,0	0,251	0,258	0,307

Таблица Г.26.1 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°C), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. НТЭ


0542S10-16863	160 мм, 200 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,100	0,083	0,081
	3,0	0,107	0,100	0,101
	160 мм, 400 мм
	1,5	0,109	0,079	0,074
	3,0	0,105	0,092	0,095

	210 мм, 200 мм
	1,5	0,107	0,090	0,088
	3,0	0,114	0,107	0,108

	210 мм, 400 мм
	1,5	0,116	0,086	0,081
	3,0	0,112	0,099	0,102

Таблица Г.26.1 (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Таблица Г.26.1а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. НТЭ


0542S10-16863	160 мм, 200 мм
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,055	0,060	0,063
	3,0	0,053	0,055	0,057
	160 мм, 400 мм
	1,5	0,048	0,054	0,060
	3,0	0,047	0,051	0,055

	210 мм, 200 мм
	1,5	0,054	0,059	0,062
	3,0	0,052	0,054	0,056

	210 мм, 400 мм
	1,5	0,047	0,053	0,059
	3,0	0,046	0,050	0,054

Таблица Г.26.1а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Г.4 Углы стен

В настоящем разделе теплозащитный элемент - угол стены подразумевается, как чисто геометрический, т.е. при его рассмотрении учитывают влияние на удельные потери теплоты только от искажения геометрии стены в зоне угла и при этом пренебрегают теплопотерями от дополнительных связей или конструктивных решений, также увеличивающих потери теплоты. Эти связи и решения должны рассматриваться как отдельные теплозащитные элементы. Такой подход позволяет значительно сократить число вариантов узлов, необходимых для расчета, и упорядочить понимание явлений теплопереноса в углах стен. Например, тарельчатые анкеры в СФТК рядом с углом устанавливают чаще, но их учитывают отдельно от угла вместе с остальными тарельчатыми анкерами.

Возможны два варианта исполнения угла: выпуклый и вогнутый. Геометрия этих вариантов практически противоположна, а значит и влияние на тепловые потери противоположно, так как угол рассматривают, как чисто геометрический элемент. В связи с этим удельные потери теплоты для выпуклого угла положительные, а для вогнутого угла - отрицательные.

Наибольшее влияние на изменение теплопотерь оказывают углы стен в небольших зданиях, например коттеджах.

Для изрезанных и содержащих значительное число углов зданий влияние углов наоборот, снижено, что связано с частичной компенсацией выпуклых углов вогнутыми.

________________

Для зданий с прямыми углами выпуклых углов всегда будет на четыре больше, чем вогнутых. Из приведенных в таблицах Г.27, Г.28 значений видно, что выпуклые углы меньше влияют на потери теплоты, чем вогнутые, а значит, при большом количестве углов (для изрезанного фасада здания) их суммарное влияние на потери теплоты может стать отрицательным, т.е. приводить к сокращению потерь. Это противоречит бытовому представлению о том, что чем больше углов, тем больше потери теплоты. Но на самом деле оба эти утверждения верны, просто для здания с изрезанным фасадом увеличение потерь теплоты происходит не из-за наличия углов, а из-за увеличения площади поверхности, которое многократно превышает влияние углов.

Для тонкостенных панелей (в том числе сэндвич-панелей) и стен с внутренним утеплением учет угла как геометрического элемента при расчетах не требуется.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки , мм;

- теплопроводность камня , Вт/(м·°С).

Таблица Г.27 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для угла кладки


0542S10-16863	Выпуклый угол
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,051	0,085	0,136
	=300	0,052	0,088	0,143
	=500	0,053	0,092	0,153

	Вогнутый угол
	=200	-0,149	-0,26	-0,421
	=300	-0,146	-0,257	-0,427
	=500	-0,144	-0,256	-0,436
Примечание - Как видно из настоящей таблицы, определяющее влияние на удельные потери теплоты через узел оказывает теплопроводность внутреннего слоя. Причем удельные потери теплоты зависят от теплопроводности внутреннего слоя почти прямо пропорционально. На основании этого замечания можно понять, почему для стен с внутренним утеплением учет углов стен при расчетах приведенного сопротивления теплопередаче несущественен.

Таблица Г.27а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для угла кладки


0542S10-16863	Выпуклый угол
		0,1	0,18	0,32
	200	0,141	0,190	0,248
	300	0,108	0,152	0,205
	500	0,082	0,115	0,158
	Вогнутый угол
	200	-	-	-
	300	-	-	-
	500	-	-	-

Таблица Г.27а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

На вогнутых углах температура на острие угла не минимальная на поверхности, а максимальная, поэтому значения для нее в таблицах не приводятся. То же замечание относится к таблице Г.28а.

Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад)

В отсутствие других данных таблицу Г.28 можно применять и для трехслойных стен с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя , м·°С/Вт;

- теплопроводность основания , Вт/(м·°С)

Таблица Г.28 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для угла СФТК


0542S10-16863	Выпуклый угол
		=0,2	=0,6	=1,8
	=1,5	0,088	0,167	0,234
	=3,0	0,076	0,121	0,15
	=6,0	0,06	0,082	0,093

	Вогнутый угол
	=1,5	-0,177	-0,263	-0,311
	=3,0	-0,141	-0,181	-0,199
	=6,0	-0,109	-0,126	-0,133

Таблица Г.28а - Максимальный относительный перепад температуры на внутренней поверхности для угла СФТК


0542S10-16863	Выпуклый угол
		0,2	0,6	1,8
	1,5	0,134	0,133	0,129
	3,0	0,085	0,084	0,074
	6,0	0,056	0,049	0,040
	Вогнутый угол
	1,5	-	-	-
	3,0	-	-	-
	6,0	-	-	-

Таблица Г.28а (Введена дополнительно, Изм. N 2).

Раздел Г.4 (Измененная редакция, Изм. N 2).

Г.5 Примыкание оконного блока к стене

Узел примыкания оконных и дверных блоков к стенам является наиболее распространенным элементом и встречается практически на каждом здании.

Ошибки при выполнении узла примыкания оконного блока к стене являются частой причиной промерзания ограждающих конструкций.

При составлении таблиц Г.29-Г.38 предполагалось, что пространство между стеной и рамой окна запенивают. Толщина слоя пены 20 мм.

Удельные протяженности примыкания оконных и дверных блоков к стене на практике колеблются в пределах от 0,5 до 1,5 м/м.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки , мм;

- теплопроводность камня , Вт/(м·°С);

- толщина рамы , мм;

- высота зуба при установке окна , мм.

Таблица Г.29 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 60 мм


0542S10-16863	=0 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,017	0,040	0,071
	=300	0,038	0,067	0,106
	=500	0,063	0,110	0,169

	=60 мм
	=200	0,008	0,025	0,050
	=300	0,029	0,054	0,088
	=500	0,056	0,100	0,152
Примечание - Для выбранного вида стен влияние толщины рамы на удельные потери теплоты очень велико. Толщина рамы в 60 мм и менее не позволяет достичь высоких приведенных сопротивлений теплопередаче стены, кроме того, малая толщина рамы повышает вероятность промерзания узла. Для жилых домов большинства климатических районов и подрайонов Российской Федерации установка окон с такой рамой без дополнительного утепления узла примыкания к стене недопустима.

Таблица Г.30 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 80 мм


0542S10-16863	=0 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0,010	0,027	0,054
	=300	0,029	0,054	0,087
	=500	0,054	0,096	0,150

	=60 мм
	=200	0,004	0,017	0,038
	=300	0,023	0,044	0,073
	=500	0,048	0,088	0,135

Таблица Г.31 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 120 мм


0542S10-16863	=0 мм
		=0,1	=0,18	=0,32
	=200	0	0,010	0,031
	=300	0,017	0,033	0,058
	=500	0,042	0,075	0,117

	=60 мм
	=200	0	0,004	0,021
	=300	0,013	0,027	0,048
	=500	0,038	0,069	0,106

Стена трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- расположение окна;

- нахлест утеплителя;

- толщина рамы , мм;

- термическое сопротивление слоя утеплителя , м·°С/Вт;

- теплопроводность основания , Вт/(м·°С).

Толщина основания 250 мм.

Существует два принципиально разных варианта расположения окна - рама расположена сразу за облицовочным кирпичом (1) и рама расположена сразу за утеплителем (2). Во втором случае конструкция узла теплотехнически аналогична штукатурному фасаду и значения удельных потерь теплоты следует принимать по таблице Г.33, заменяя наружный штукатурный слой на облицовку кирпичом.

Так как оконный блок фактически располагается в утеплителе, должны быть предусмотрены элементы крепления. Существует большой выбор вариантов крепления оконного блока, большинство которых сильно влияют на удельные потери теплоты. При расчетах значений таблицы Г.32 предполагались точечные металлические крепления; в случае использования протяженных металлических креплений приведенные значения применять нельзя.

Таблица Г.32 - Удельные потери теплоты , Вт/(м·°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом


0542S10-16863
		=60	=80	=120
	=1,5	0,121	0,104	0,083
	=3,0	0,121	0,104	0,079
	=6,0	0,132	0,114	0,092
Примечание - Применение элементов крепления (даже локальных) при расположении оконного блока в утеплителе делают такое решение малоэффективным. Только тщательная проработка узла и дополнительное утепление могут улучшить его характеристики.